Transferimpedanz

Die Transferimpedanz, auch Kopplungswiderstand, ist eine dimensionsbehaftete Messgröße für die Schirmwirkung geschirmter elektrischer Leitungen. Die Transferimpedanz besitzt die Dimension Ω/m; üblich ist die Angabe in mΩ/m. In der Hochfrequenztechnik und in der elektromagnetischen Verträglichkeit (EMV) kennzeichnet der Wert der Transferimpedanz die Qualität eines Leitungsschirms beispielsweise für Koaxialkabel. Zur Bewertung der Schirmwirkung genereller elektrischer Abschirmungen dient die dimensionslose Messgröße Schirmdämpfung, die gelegentlich für geschirmte Leitungen gebraucht wird. Die Messverfahren zur Transferimpedanz sind in EN 50289-1-6 sowie in IEC 62153-4-3 und in IEC 62153-4-4 genormt.

Definition

Die Transferimpedanz $Z_{\mathrm {T} }$ beschreibt die Schirmwirkung eines elektrisch kurzen ( $l<\lambda /10$ ), geschirmten Leitungabschnitts. Sie ist als längenbezogene Größe definiert und wird üblicherweise in der Einheit mΩ/m (Milli-Ohm pro Meter) angegeben. Die Transferimpedanz beschreibt das längenbezogene Verhältnis der Längsspannung $U_{\text{stör}}$ , die in den inneren Stromkreis (Schirminnenseite, Innenleiter und Abschlussimpedanzen der Leitung) eingekoppelt wird, zu dem Strom $I_{\text{stör}}$ , der als Störstrom im äußeren Kreis (Schirmaußenseite und Umgebung) eingeprägt wird. Für die Transferimpedanz gilt:

Z_{\mathrm {T} }={\frac {U_{\text{stör}}}{I_{\text{stör}}\cdot l}}

Die Transferimpedanz $Z_{\mathrm {T} }$ umfasst nur die galvanische und magnetische Kopplung. Als Störmechanismus beschreibt die Transferimpedanz eine vom Störstrom I_stör gesteuerte Störspannungsquelle. Je kleiner die Transferimpedanz ist, desto besser ist die Schirmwirkung.

Die Kapazitive Kopplung auf den oder die vom Leitungsschirm geschützten Leiter wird über den Begriff der Transferadmittanz erfasst, die üblicherweise aufgrund des vergleichsweise schwachen Einflusses elektrischer Felder nur bei einseitig an Masse gelegte Leitungsschirmen zu betrachten ist.

Typischer Verlauf bei Leitungen mit Geflechtschirm

Charakteristischer Verlauf der Transferimpedanz von Leitungen mit Geflechtschirm

Typische Werte der Transferimpedanz für Geflechtschirme beginnen für Gleichstrom bei 10 mΩ/m bis 20 mΩ/m. Bei tiefen Frequenzen, bis ca. 100 kHz entspricht der Wert der Transferimpedanz etwa dem Gleichstromwiderstand des Schirms. Dieser Wert bleibt bis ungefähr 1 MHz konstant, da bis zu dieser Frequenz die galvanische Kopplung die Einkopplung der Störspannung dominiert. Ab ungefähr 1 MHz dominiert aufgrund der Aperturen im Geflechtschirm die induktive Kopplung auf den oder die Innenleiter und die Transferimpedanz steigt linear mit der Frequenz an. In logarithmischem Maßstab beträgt der Anstieg 20 dB pro Frequenzdekade. Nur bei hochwertigen Kabeln ist zwischen ca. 100 kHz und 1 MHz aufgrund des Skin-Effekts eine Verbesserung der Transferimpedanz charakteristisch.

Einfluss der Wellenlänge, Prüflingslänge und Frequenz

Charakteristischer Verlauf der gemessenen Transferimpedanz von Leitungen mit Geflechtschirm. Deutlich sichtbar die Auslöschungen am nahen und am fernen Ende einer Messanordnung. Bei kürzeren Leitungslängen verschiebt sich die Grenzfrequenz in höhere Frequenzbereiche. Auch sichtbar für Geflechtschirme mit hohem Bedeckungsgrad der einsetzende Skin-Effekt, der ab ca. 100 kHz bei besonders guten Leitungen die Transferimpedanz verbessert

Gemessene Einbrüche der Transferimpedanz bei höheren Frequenzen sind auf den Wellenlängenunterschied zwischen Störstromwelle auf dem Leitungsschirm und Störspannungswelle innerhalb der geschirmten Leitung zurückzuführen. Der Wellenlängenunterschied entsteht dadurch, dass die auf dem Schirm eingeprägte Stromwelle eine Permittivität ähnlich der Permittivität des Freiraums erfährt, während die Störspannungswelle zwischen Innen- und Außenleiter die Permittivität des Isoliermaterials sieht. Da sich die Wellenlänge innerhalb der Leitung aufgrund des Dielektrikums um den Verkürzungsfaktor von der Wellenlänge des Störstroms außerhalb der Leitung unterscheidet, kommt es bei höheren Frequenzen, wenn die geschirmte Leitung elektrisch lang wird, zu Werte-Auslöschungen bei der Bestimmung der Transferimpedanz aus Messstrom und Messspannung. Die Frequenz, bei der diese Auslöschung einsetzt, hängt von der Länge $l$ des Prüflings ab und mit der Wahl des Messpunktes für die Messspannung davon, ob die Richtung der Wellen zwischen innerem und äußerem Stromkreis gegenläufig oder gleichläufig sind.

Nach EN 50289-1-6 ist die Kopplungslänge L_c elektrisch kurz, wenn:

L_{c}\leq {\frac {c}{10\cdot f\cdot {\sqrt {\epsilon _{\mathrm {r1} }}}}}

oder elektrisch lang, wenn:

L_{c}\geq {\frac {c}{10\cdot f\cdot |{\sqrt {\epsilon _{\mathrm {r1} }}}-{\sqrt {\epsilon _{\mathrm {r2} }}}|}}

dabei ist c die Lichtgeschwindigkeit im freien Raum. Die Kopplungsübertragungsfunktion T_n,f stellt den Verlauf von Transferimpedanz Z_T und Schirmdämpfung a_S eines Kabelschirmes bzw. eines geschirmten Bauelementes oder Steckers über der Frequenz dar. Die Transferimpedanz ist unabhängig von den Ausbreitungsbedingungen im Kabel bzw. im Bauteil und dessen Umgebung. Die Schirmdämpfung ist es nach ihrer Definition nicht.

Oberhalb der Grenzfrequenzen f_n,f (c = cutt off, n = nah, f = fern) beginnt der Bereich der Wellenausbreitung bzw. der Bereich, in dem die untersuchten Objekte als elektrisch lang zu betrachten sind.

Typischer Verlauf mit geschlossenem Schirm

Charakteristischer Verlauf der Transferimpedanz von Leitungen mit kontinuierlich geschlossenem Schirm

Bei Leitungsschirmen aus in sich geschlossenem Schirmleitermaterial, z. B. Semirigidleitungen, nimmt mit steigender Frequenz die Transferimpedanz ab, weil der Skin-Effekt dafür sorgt, dass der Störstrom der Innenseite einen immer geringeren Spannungsabfall erzeugt. Bei welcher Frequenz dieser Effekt einsetzt, hängt von der Dicke des Aussenleiters und der Skin-Tiefe ab.

Dieser Effekt ist erwünscht, da er zur gewollten Entkopplung zwischen äußerem und inneren Stromkreis führt.

Messung der Transferimpedanz

Die Transferimpedanz einer Leitung wird gemessen, indem mittels eines äußeren Stromkreises über eine definierte Leitungslänge l ein definierter Strom I_stör in den Leitungsschirm eingeprägt wird. An der Prüfleitung wird am inneren Stromkreis über einen Abschlusswiderstand R der beidseitig mit dem Leitungswellenwiderstand abgeschlossenen Leitung die dort abfallende Spannung U_stör gemessen. Die an einem Abschlusswiderstand gemessene Spannung entspricht der Hälfte der in den Leitungsschirm eingekoppelten Spannung der beidseitig abgeschlossenen Leitung. Die aus den Messwerten ermittelte Transferimpedanz lautet dann:

Z_{\mathrm {T} }=2\cdot {\frac {U_{\text{stör, Messwert}}}{I_{\text{stör}}\cdot l}}

Als Messanordnung werden in der Literatur triaxiale Messanordnungen oder Anordnungen mit einer direkten Einspeisung des Störstroms in den Leitungsschirm des Messobjekts angegeben.

Triaxialmessverfahren

Triaxialer Messaufbau zur Messung der Transferimpedanz

Das zu prüfende Kabel oder Bauteil wird an einem Ende mit einem Stecker und am anderen Ende mit einem Abschlusswiderstand versehen. Der Prüfling wird in das Rohr eingebaut und am senderseitigen Ende mit dem Rohr kurzgeschlossen. Im Falle koaxialer Prüflinge bildet das Koaxialkabel mit dem Messrohr ein triaxiales System; wobei das zu prüfende Kabel das innere System und der Kabelschirm mit dem Rohr das äußere System bilden. Über den Sender wird Energie in das zu prüfende Kabel bzw. in das innere System eingespeist.

Die aus dem zu prüfenden Kabel bzw. aus dem inneren System austretende Energie breitet sich im äußeren System aus. Für die, zum sendernahen Ende laufende Welle entsteht durch den Kurzschluss eine Totalreflexion, so dass am Empfänger die Überlagerung aus hin- und rücklaufender Welle bzw., aus Nah- und Fernnebensprechen gemessen wird.

Das Triaxiale Messverfahren ist in EN 50289-1-6 sowie in IEC 62153-4-3 und in IEC 62153-4-4 genormt.

Alternative Messmethode zur Bestimmung der Transferimpedanz

Die genaueste Methode zur Bestimmung ist bei komplexen Geflechtschirmen die messtechnische Erfassung. Das Triaxialverfahren ist ein häufig verwendetes Messverfahren.[1][2] Bei diesem Messverfahren ist eine angepasste Terminierung des Prüflings nur mit großem Aufwand möglich. Eine fehlangepasste Terminierung erzeugt zwar im niederfrequenten Bereich gute Ergebnisse, mit steigender Frequenz werden die Ergebnisse aber zunehmend ungenauer. Darüber hinaus führen größere Stecker zu sehr großen Rohrdicken, wodurch ein wellenwiderstandsrichtiger Abschluss noch schwieriger wird.

Weiterhin existiert das ebenfalls standardisierte Paralleldrahtverfahren, welches gute Ergebnisse bei unterschiedlichen Kabeln erzielt. Es kann ein ähnlicher Messaufbau für Kabel und Kabel-Stecker-Systeme verwendet werden.[3] Bei nicht symmetrischen Steckern gelangt diese Methode schnell an ihre Grenzen, weil die Messergebnisse für unterschiedliche Positionen des Speisedrahts variieren können.

In Anbetracht der Einschränkungen der LIM und des Triaxialverfahrens, speziell bei der Analyse im hochfrequenten Bereich, wurde die Ground Plate Method (GPM) entwickelt.[4] Die drei Methoden unterscheiden sich im Wesentlichen in der Art der Stromeinspeisung und dem Aufbau des Rückleiters. Bei dem Triaxialverfahren wird ein Zylinder verwendet, das Paralleldrahtverfahren verwendet einen Speisedraht, wohingegen die GPM eine Massefläche als Rückpfad nutzt.

Unterschied zwischen Transferimpedanz und Schirmdämpfung

Ferritummanteltes und übliches Koaxialkabel RG58

Das Bild zeigt den Querschnitt zweier Leitungen des Typs RG 58. Der ferritummantelte Leitungstyp und das Kabel in üblicher Ausführung weisen beide dieselbe Transferimpedanz auf, weil die Ferritummantelung die Einkopplung auf den Innenleiter bei eingeprägtem Störstrom auf dem Außenleiter nicht verändert.

Die Schirmdämpfung gegenüber elektromagnetischen Feldern wird allerdings vom Ferritmantel vergrößert. Für die Schirmdämpfung sind die Referenzsignale nicht Strom I und Spannung U, sondern Feldgrößen E und H. Darüber hinaus wirkt die Ferritummantelung als Gleichtaktdrossel, die ein Gegentaktsignal transformatorisch stützt und auf ein Gleichtaktsignal induktiv dämpfend wirkt.

Weitere Literatur

H. Kaden: Wirbelströme und Schirmung in der Nachrichtentechnik. 2. Auflage. Springer Verlag, 1959, ISBN 3-540-32569-7 (März 2006).
Joachim Franz: EMV, Störungssicherer Aufbau elektronischer Schaltungen. Teubner, Stuttgart / Leipzig / Wiesbaden 2002, ISBN 3-519-00397-X.
IEC 62153-4-3: Metallic communication cable test methods - Part 4-3: Electromagnetic compatibility (EMC) - Surface transfer impedance - Triaxial Method.
IEC 62153-4-15: Metallic communication cable test methods - Part 4-15: Electromagnetic compatibility (EMC) – Test method for measuring transfer impedance and screening attenuation – or coupling attenuation with Triaxial Cell.
IEC 62153-4-6: Metallic communication cable test methods - Part 4-6: Electromagnetic compatibility (EMC) - Surface transfer impedance - Line Injection Method.
SAE ARP 1705C: Coaxial Test Procedure to Measure the RF Shielding Characteristics of EMI Gasket Materials
A. Mushtaq, K. Hermes, S. Frei: Alternative Messmethode zur Bestimmung der Transferimpedanz von HV-Kabeln und HV-Kabel-Stecker-Systemen für Elektro- und Hybridfahrzeuge. In: EMV Düsseldorf 2016.
A. Mushtaq, S. Frei, (2016): Alternate methods for transfer impedance measurements of shielded HV-cables and HV-cable-connector systems for EV and HEV. In: Int J RF and Microwave Comp Aid Eng., doi:10.1002/mmce.20984

Einzelnachweise

IEC 62153-4-3:2013 | IEC Webstore. In: webstore.iec.ch. Abgerufen am 21. März 2016.
IEC 62153-4-15:2015 | IEC Webstore. In: webstore.iec.ch. Abgerufen am 21. März 2016.
DIN IEC 62153-4-6:2004-07. In: beuth.de. Abgerufen am 21. März 2016.
Abid Mushtaq, Stephan Frei: Alternate methods for transfer impedance measurements of shielded HV-cables and HV-cable-connector systems for EV and HEV. In: International Journal of RF and Microwave Computer-Aided Engineering. 1. März 2016, ISSN 1099-047X, doi:10.1002/mmce.20984.

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[1] IEC 62153-4-3:2013 | IEC Webstore. In: webstore.iec.ch. Abgerufen am 21. März 2016.

[2] IEC 62153-4-15:2015 | IEC Webstore. In: webstore.iec.ch. Abgerufen am 21. März 2016.

[3] DIN IEC 62153-4-6:2004-07. In: beuth.de. Abgerufen am 21. März 2016.

[4] Abid Mushtaq, Stephan Frei: Alternate methods for transfer impedance measurements of shielded HV-cables and HV-cable-connector systems for EV and HEV. In: International Journal of RF and Microwave Computer-Aided Engineering. 1. März 2016, ISSN 1099-047X, doi:10.1002/mmce.20984.